Отопление и вентиляция многоэтажного жилого дома

Содержание.

I. Аннотация
II. Введение
III. Задание к курсовому проекту
IV. Исходные данные
V. Гидравлический расчет системы водяного отопления
VI. Тепловой расчет отопительных приборов системы водяного отопления
VII. Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора типа ВТИ Мосэнерго
VIII. Расчет естественной вентиляции
IX. Заключение
Список использованных источников
Приложение
Таблица 1 Гидравлический расчёт
Таблица 2 Расчёт отопительных приборов
Таблица 3 Расчёт системы естественной вентиляции

I. Аннотация
Отоплением называют искусственное обогревание помещений здания с возмещением теплопотерь для поддержания в них температуры на заданном уровне, определенном условиями теплового комфорта для находящихся людей и требованиями протекающего технологического процесса.
Монтаж стационарной отопительной установки производится в процессе возведения здания, её элементы при проектировании увязываются со строительными конструкциями и сочетаются с планировкой и интерьером помещений. Вместе с тем отопление — один из видов технологического оборудования зданий.
Функционирование отопления характеризуется определенной периодичностью в течении года и изменчивостью использований мощности установки, зависящей, прежде всего, от метеорологических условий в холодное время года.
Состояние воздушной среды в помещениях в холодное время года определяется действием не только отопления, но и вентиляции. Отопление и вентиляция предназначены для поддержания в помещениях помимо необходимой температуру определенной влажности, подвижностью, давления, газового состава и чистоты воздуха. Отопление, вентиляция неотделимы, они совместно создают требуемые санитарно-гигенические условия, что способствует снижению числа заболеваний людей, улучшения их самочувствия, повышение производительности труда и качества.

II. Введение
При проектирование систем отопления необходимо обеспечить расчетную температуру и равномерное нагревание воздуха помещений, гидравлическую и тепловую устойчивость, взрывопожарную безопасность и доступность очистки и ремонта. Для жилых зданий необходимо принимать при температуре теплоносителя 950С двухтрубные и при 1050С однотрубные системы отопления с радиаторами и конвекторами. Для других зданий и помещений выбор систем отопления, отопительных приборов, вида теплоносителя и его температуры регламентируется [3, прил.11].
Системы отопления проектируются, как правило, однотрубные из унифицированных узлов и деталей. Вертикальные однотрубные системы обладают лучшей тепловой и гидравлической устойчивостью, чем двухтрубные.
Системы водяного отопления жилых многоэтажных зданий, как правило, присоединяют к тепловой сети ТЭЦ с устройством элеваторного узла или по нe-зависимой схеме с установкой водоподогревателя.
Стояки прокладывают открыто и располагают преимущественно у наружных стен на расстоянии 35мм от внутренней поверхности до оси труб при диаметре ≤35мм.
Конструкция стояков должна обеспечивать унификацию узлов и деталей. Для индустриализации процесса заготовки и уменьшения трудоемкости монтажных работ рекомендуется проектировать однотрубные стояки с односторонним присоединением отопительных приборов и подводками одинаковой длины (l≤500мм). При этом стояк однотрубной системы размещают на расстоянии 150мм от откоса оконного проема, а не по оси простенка, как при двухсторонних подводках и в двухтрубных системах отопления.
В угловых помещениях стояки рекомендуется размещать в углах наружных стен во избежание конденсации влаги на внутренней поверхности.
Тип стояка выбирается в зависимости от архитектурно-планировочного решений, разводки магистралей и требований к тепловому режиму помещений здания.
В зданиях 4 и более этажей однотрубные стояки изгибают в местах присоединения к подающей и обратной магистрали для компенсации линейный удлинений.
Конструкцию отопительных приборов необходимо выбирать в соответствии с характером и назначением отапливаемого помещений, здания и сооружений.
Отопительные приборы следует размещать, как правило, под световыми проемами в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки. Длина отопительного прибора должна быть не менее 75% длины светового поема, особенно в больницах, детских дошкольных учреждениях, школах. Если приборы под окнами разместись нельзя, то допускается их установка у наружных или внутренних стен, ближе к наружным. В угловых помещениях приборы необходимо размещать на обеих наружных стенах. При таком размещении движение восходящего теплового воздуха отопительных приборов препятствует образование ниспадающих холодных потоков от окон и холодных поверхностей стен и попаданию их в рабочую зону.

III. Задание к курсовому проекту

Рассчитать систему водяного отопления и вентиляции жилого 9-ти этажного здания.
1. Произвести гидравлический расчет системы отопления.
2. Произвести расчет отопительных приборов.
3. Рассчитать элеваторный узел ввода.
4. Рассчитать естественную вентиляцию.

IV. Исходные данные
1. Город Охотск.
1. Температура наружного воздуха по параметрам Б= -36 [°С].
2. Отопительный период суток 280 [сут.].
3. Средняя температура отопительного периода -9,5 [°С].
4. Располагаемая разность давления на вводе ∆pв=16900 [Па].
5. Параметры теплоносителя в тепловой сети τ1=150 [°С], τ2=70 [°C].
6. Параметры теплоносителя в системе водяного отопления tг =105[°С], tо =70 [°C].
7. Система отопления однотрубная проточно-регулируемая с нижней раз водкой, с искусственной циркуляцией, с тупиковым движением тепло носителя.
8. Здание девятиэтажное, присоединение системы отопления через водоструйный элеватор.
10.Высота этажа 2,9 метра.
11.Трубы стальные, водогазопроводные (ГОСТ 3262-75*), обыкновенные.

Теплопотери помещений по этажам.

№ помещения
Теплопотери Q, Вт
№ помещения
Теплопотери Q, Вт

101
1440
110
890

201
1360
210
880

901
1540
910
980

102
820
111
850

202
800
211
830

902
900
911
930

103
820
112
650

203
800
212
670

903
900
912
670

104
780
113
120

204
780
213
80

304
780
913
170

105
820
114
130

205
800
214
90

905
900
914
190

106
820
115
730

206
800
215
750

906
900
915
750

107
1450
116
890

207
1370
216
880

907
1550
916
980

108
480
117
1000

208
460
217
950

908
510
917
1070

109
990
118
490

209
940
218
470

909
1060
918
530

V. Гидравлический расчет системы водяного отопления по удельным потерям давления на трение

Расчёт естественного циркуляционного перепада давления.
Располагаемый перепад давления для создания циркуляции воды ∆pр, Па

, (V.1)

где — давление создаваемое циркуляционным насосом, Па;
— естественное циркуляционное давление, возникающее в следствии охлаждения воды соответственно в отопительных приборах и трубах циркуляционного кольца, Па
, (V.2)
где — среднее приращение плотности воды при понижении её температуры на 10С, [1, табл.62];
— удельная массовая теплоёмкость воды, равная ;
— расход воды в стояке, , равный
(V.3)
где тепловая нагрузка на расчетном участке, ;
температура горячей воды в подающей магистрали системы отопления, ;
температура воды в обратной магистрали системы отопления, ;
коэффициент, принимаемый по [1, табл.63];
коэффициент, принимаемый по [1, табл.64];
удельная теплоемкость воды, равная .

.
Последовательность выполнения гидравлического расчета
Все расчёты сводим в таблицу 1 приложения.
1. На аксонометрической схеме выбирается главное циркуляционное кольцо. В однотрубных системах отопления при тупиковой схеме оно проходит через наиболее нагруженный и удаленный от теплового центра стояк, а при попутном движении – через наиболее нагруженный средний стояк.
2. Главное циркуляционное кольцо разбивается на расчетные участки, обозначаемые порядковым номером (по ходу движения теплоносителя, начиная от узла ввода); указывается расход теплоносителя , , длина участка , , диаметр труб, .
При гидравлическом расчете стояков вертикальной однотрубной системы каждый проточный и проточно–регулируемые стояки, состоящие из унифицированных узлов, рассматриваются как один общий расчетный участок. При наличии нетиповых стояков, стояков регулируемых с замыкающими участками приходится производить разделение на участки с учетом распределения потоков воды в трубах каждого приборного узла.
3. Для предварительного выбора диаметра труб определяется вспомогательная величина – среднее значение удельной потери давления от трения , , на 1 метр трубы
(V.4)

где располагаемое давление в принятой системе отопления, ;
общая длина главного циркуляционного кольца, ;
поправочный коэффициент, учитывающий долю местных потерь давления в системе [4, табл. 11.21].
Для системы отопления с насосной циркуляцией доли потери на местные сопротивления равны , на трение .
4. Определяется расход теплоносителя на участке, , по формуле (V.3).
5. По величине , , расходу теплоносителя на участке , , и по предельно допустимым скоростям движения теплоносителя [1, прил.9, табл. 1] или [3, прил. 14] по [4, табл. 11 и 11.1] находится предварительный диаметр , , труб фактические удельные потери давления , , фактическая скорость теплоносителя , .
При гидравлическом расчете однотрубных систем с замыкающими участками количество воды, проходящей через них и затекающей в отопительные приборы, рассчитывается по формулам [4, с. 96] или принимается по значению коэффициента затекания воды и расходу воды в стоке , .
6. После определения потерь давления на трение на участках , , (графа 10 таблица. 1) выбираются коэффициенты местных сопротивлений по [1, прил.6] на этих участках (графа 9 таблица. 1 прил.). Затем по известным скоростям движения теплоносителя и для каждого участка по [1, прил.4] находится величина потерь давления на местные сопротивления , , (графа 11 таблица. 1 прил.). Местные сопротивления на границе двух участков относят к участку с меньшим расходом теплоносителя.
Значения коэффициента местного сопротивления чугунных секционных радиаторов при схеме присоединения «снизу — вниз», для радиаторов стальных панельных и конвекторов принимают по [1, прил.7].
7. Общие потери давления на участке определяются как (графа 12 табл.1 прил.). В графе 13 записываются нарастающим итогом потери давления в главном циркуляционном кольце .
8. После предварительного выбора диаметров труб главного циркуляционного кольца выполняется гидравлическая увязка с располагаемым давлением . При этом должно выполняться условие
(V.5)
т.е. должно быть приблизительно 5-10% запаса давления.
Величина невязки , , вычисляется по формуле
(V.6)
где суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце, .
9. Если указанное условие выполняется, тогда приступают к увязке расходуемых давлений во второстепенных циркуляционных кольцах через промежуточные стояки с давлением в главном циркуляционном кольце без учета общих участков.
Для этого вначале определяется располагаемый перепад давления для циркуляционного кольца через второстепенный (промежуточный) стояк, который должен равняться известным потерям давления на участках основного (главного) циркуляционного кольца , , с поправкой на разность естественного циркуляционного давления во второстепенном , , и основном, , , стояках
для однотрубной системы
(V.7)
для двухтрубной системы
(V.8)
10. Затем для предварительного выбора диаметра труб второстепенного циркуляционного кольца (стояка) определяется среднее значение удельной потери давления от трения на 1 погонный метр,
(V.9)
где длина участка увязанного стояка, .
11. После подбора диаметров труб стояка проверяется выполнение следующего условия потери давления в рассматриваемом стояке должны быть меньше располагаемого давления .
Величина невязки определяется по формуле,
(V.10)
где суммарные потери давления на участках рассматриваемого стояка, .
Невязка потерь давления в циркуляционных кольцах (без учета Потерь давления в общих участках) не должна превышать 15% при тупиковой схеме и 5% при попутной схеме движения теплоносителя.
В однотрубных системах водяного отопления потери давления в стояках должны составлять не менее 70 % общих потерь давления в циркуляционных кольцах без учета потерь давления в общих участках.
В однотрубных системах с нижней разводкой подающей магистрали и верхней разводкой обратной магистрали потери давления в стояках следует принимать не менее 300 на каждый метр высоты стояка.
В двухтрубных вертикальных и однотрубных горизонтальных системах отопления потери давления в циркуляционных кольцах через верхние приборы (ветви) следует принимать не менее естественного давления в них при расчетных параметрах теплоносителя.
Для увязки потерь давления могут применяться составные стояки из труб различного диаметра.
При невозможности увязки потерь давления предусматривается установка диафрагмы (дроссельной шайбы) диаметром,
(V.11)
где расход теплоносителя в стояке (см. уравнение (12.13)), ;
требуемая потеря давления в шайбе, .
Диафрагмы устанавливаются у крана на подземной части стояка в месте присоединения к подающей магистрали.
По расчётам (см. Табл.1 прил.) определили необходимость в установки дроссельных шайб на следующих стояках
Ст. 2
;
.
Ст. 3
;
.
Ст. 4
;
.
Ст. 8
;
.
Ст. 9
;
.
VI. Тепловой расчет отопительных приборов системы водяного отопления

Тепловой расчет системы отопления, заключается в определении площади поверхности отопительных приборов. К расчету приступают после выбора типа отопительных приборов, места установки, способа присоединения к трубам системы отопления, вида и параметров теплоносителя, температуры воздуха в отапливаемом помещении, диаметра труб по результатам гидравлического расчета.
Поверхность отопительного прибора должна обеспечить необходимый тепловой поток от теплоносителя к воздуху помещения, равный теплопотерям помещения за вычетом теплоотдачи проложенных в нем теплопроводов.
1. Расчет площади отопительных приборов в однотрубных системах отопления.
Поверхность нагрева отопительных приборов в однотрубных системах отопления рассчитывается с учетом температуры теплоносителя на входе в каждый прибор , , количества теплоносителя, проходящего через прибор , , и величины тепловой нагрузки прибора , .
Расчет площади каждого отопительного прибора осуществляется в определенной последовательности
1. Вычерчивается расчетная схема стояка, принимается тип отопительного прибора и место установки, схема подачи теплоносителя в прибор, конструкция узла прибора. На расчетной схеме проставляются диаметры труб, тепловая нагрузка прибора, равная теплопотерям , .
2. Определяем суммарное понижение расчетной температуры воды на участках подающей магистрали от начала системы до рассматриваемого стояка.
3. Рассчитывается общее количество воды, , циркулирующей по стояку, по формуле
(VI.1)
где коэффициент, принимаемый по [1, табл.62];
коэффициент, принимаемый по [1, табл.64];
температура горячей воды в подающей магистрали системы отопления, ;
температура воды в обратной магистрали системы отопления, ;
теплоемкость воды, равная ;
суммарные теплопотери в помещениях, обслуживаемых стояком, .
4. Определяется температура воды, , на входе в каждый отопительный прибор по ходу движения теплоносителя с учетом
Для первого прибора
(VI.2)
Для второго прибора
(VI.3)
Для третьего прибора
(VI.4)
и т.д.
5. Рассчитывается расход воды, , проходящий через каждый отопительный прибор , , с учетом коэффициента затекания по формуле
(VI.5)
где коэффициент затекания воды в отопительный прибор, определяемый по [4, табл. 9.3].
6. Определяется средняя температура воды, , в каждом отопительном приборе по ходу движения теплоносителя [5, с. 156]
Для первого прибора
(VI.6)
Для второго прибора
(VI.7)
Для третьего прибора
(VI.8)
и т.д.
7. Рассчитывается средний температурный напор в каждом отопительном приборе по ходу движения теплоносителя,
Для первого прибора
(VI.9)
Для второго прибора
(VI.10)

Для третьего прибора
(VI.11)
и т.д.
8. Определяется плотность теплового потока, , для каждого отопительного прибора по ходу движения теплоносителя
Для первого прибора
(VI.12)
Для второго прибора
(VI.13)
Для третьего прибора
(VI.14)
и т.д.
9. Рассчитывается полезная теплоотдача, , труб стояка, подводок к отопительным приборам, проложенным в помещении
Для первого прибора
(VI.15)

Для второго прибора
(VI.16)
Для третьего прибора
(VI.17)
и т.д.
При определении теплоотдачи 1 неизолированных труб по [4, табл. 11.22 и 11.24] разность температуры теплоносителя и воздуха в помещении в однотрубных системах отопления принимают с учетом температуры теплоносителя на входе в отопительный прибор, т.е. .
10. Определяется требуемая теплопередача отопительного прибора, , в помещении с учетом полезной теплоотдачи проложенных в помещении труб
Для первого прибора
(VI.18)
Для второго прибора
(VI.19)
Для третьего прибора
(VI.20)

и т.д.
11. Вычисляется расчетная наружная площадь, , отопительного прибора по ходу движения теплоносителя
Для первого прибора
(VI.21)
Для второго прибора
(VI.22)
Для третьего прибора
(VI.23)
и т.д.
После определения по каталогам или по [4, прил. X, табл. XI] выбирают ближайший типовой размер прибора (число секций, радиаторов, количество панелей стальных радиаторов, длину конвектора, ребристой трубы, регистра из гладких тру).
2. Расчет размера и числа отопительных приборов в системах водяного отопления.
По каталогу приборов или по [4, прил. X, табл. XI], исходя из расчетной площади, подбирают ближайший типоразмер прибора.
Число секций чугунных радиаторов, , определяют по [4, табл. 9.13]

(VI.24)
где площадь одной секции радиатора, , принимаемая по [4, прил. X, табл. 9.12];
поправочный коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора [9, табл. 9.12];
поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе;
Число панельных радиаторов типа РСВ1 и РСВ2 рассчитываются по формуле
(VI.25)
Для увеличения площади прибора отдельные панельные радиаторы объединяют в блоки из двух параллельно расположенных панелей. При этом расчетную площадь увеличивают, принимая понижающий коэффициент теплопередачи прибора.
Размеры конвекторов с кожухом определяются в зависимости от расчетной площади принятого типа конвектора по [4, прил. X, табл. X.1].
Число элементов конвекторов без кожуха или ребристых труб в ярусе по вертикали или в ряду по горизонтали определяется по формуле
(VI.26)
где число ярусов или рядов элементов, составляющих прибор;
площадь одного элемента конвекторов или одной ребристой трубы принятой длины, , выбираемая по [4, прил. X, табл. X.1].
Длина греющей трубы в ярусе или в ряду гладкотрубного прибора рассчитывается по формуле
(VI.27)
где поправочный коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора [4, табл. 9.12];
число ярусов или рядов греющих труб, составляющих прибор;
площадь одного метра открытой горизонтальной трубы принятого диаметра, , определяемая расчетом.
При округлении дробного числа элементов приборов любого типа до целого допускается уменьшить их расчетную площадь не более чем на 5% (но не более чем на 0,1). При других условиях принимается ближайший нагревательный прибор.
Результаты расчета сводим в таблицу 2 приложения.
VII. Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора типа ВТИ Мосэнерго

Водоструйные элеваторы предназначены для снижения температуры воды, поступающей из тепловой сети в систему отопления, до необходимой температуры путем ее смешивания с водой, прошедшей систему отопления. Наиболее совершенным являются элеватор типа ВТИ Мосэнерго (КПД-0,24) со сменным соплом.
1. Определяем коэффициент смешивания

, (VII.1)
где — температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети,
— температура горячей воды в подающем трубопроводе системы отопления, ;
— температура горячей воды в обратном трубопроводе системы отопления, ;
.
2. Определяем расход воды, поступающей в элеватор из тепловой сети,
, (VII.2)
где полные теплопотери здания, Вт;
— дельная теплоемкость воды, равная ;
.
3. Определяем расход воды, поступающей в местную систему отопления после смешивания в элеваторе,
. (VII.3)

.
4. Определяем расход инжектируемой воды,
, (VII.4)
.
5. Определяем проводимость,
, (VII.5)
где — потери давления в системе отопления, Па, принимаемые по данным гидравлического расчета;
.
6. Определяем оптимальный размер камеры смешивания,
, (VII.6)
.
По найденному значению подбираем элеватор №3 [1, табл. 32]
Диаметр выходного сечения сопла находится по уравнению,
(VII.7)
где поправочный коэффициент (обычно ).

Определение производится методом последовательного приближения. Для этого предварительно задаются величиной и определяют . После этого производится проверка принятого значения .
Подбор основных размеров элеваторов (номер элеватора, , ) предлагается определять по номограмме [1, рис. 49]. Выбор номера элеватора, и производится по известным значениям , или .
Для использования одного и того же корпуса элеватора при различных расходах воды и давлений сопло делают сменным.

VIII. Расчёт естественной вентиляции
В настоящее время в жилищном строительстве почти исключительно используются системы вентиляции с естественным побуждением.
В канальных системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах под действием естественного давления, возникающего в следствии разности холодного наружного и тёплого внутреннего воздуха.
1. Определяем естественное давление,
, (VIII.1)
где — высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, ;
— плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха,
. (VIII.2)
Расчётное естественного давления для систем вентиляции жилого здания, согласно СНиП 2.04.05-91. «Отопление, вентиляция и кондиционирование», определяется для температуры наружного воздуха .
Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо сохранение равенства
, (VIII.3)

где — удельная потеря давления на трение, ;
— длина воздуховодов (каналов), ;
— потеря давления на трение расчётной ветви,
— потеря давления на трение расчетной ветви, ;
— коэффициент запаса, равный 1,1-1,15;
— поправочный коэффициент на шероховатость поверхности;
— располагаемое давление, ;
Вентиляционные решетки размещаются на расстоянии 0,3 м от потолка.
2. Задаваясь скоростью движения воздуха , , вычисляем предварительное живое сечение сечения канала и вытяжной решётки,
, (VIII.4)
где — объём вентиляционного воздуха, перемещаемого по каналу, [2, табл. 25];

— скорость движения воздуха, .
3. Определив предварительное живое сечение канала по [2, табл. 26], уточняем его и находим фактическую скорость движения воздуха,
. (VIII.5)
Выбираем размеры вентканалов , эквивалентный диаметр , и площадь поперечного сечения .
4. Далее находим эквивалентный диаметр, канала круглого сечения, равновеликий прямоугольному по скорости воздуха и потерям давления на трение,
, (VIII.6)
где — размеры сторон прямоугольного канала, [2, табл. 26].
5. Используя номограмму [2, прил.8], по известным значениям и определяем удельные потери давления , и динамическое давление
.
6. Определяем потери давления на трение с учётом коэффициента шероховатости стенок канала [2, табл. 27].
7. Находим потери давления в местных сопротивлениях,
, (VIII.7)

Где — коэффициент местных сопротивлений на участках [2, табл. 28].
8. Сравниваем суммарные потери давления в каналах и . Если условия проверки не выполнено, то изменяем размеры канала.
Результаты вычислений сводим в таблицу 3 приложения.

Список использованных источников

1. Ерёмкин А.И, Королев Т.И. Тепловой режим здания — М. издательство АСВ, 2003. – 367с.
2. Ерёмкин А.И, Королев Т.И, Орлова Н.А. Отопление и вентиляция жилого здания Учебное пособие. — 2-е издание. – М. Издательство АСВ, 2003. – 142с.
3. СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование. – М. Стройиздат, 1992. – 64с.
4. Справочник проектировщика. Ч. 1. Отопление. / Под ред. И.Г. Староверова и др. – М. Сройиздат,1990. – 343с.
5. Богословский В.Н., Сканави А.Н. Отопление. – М. Стройиздат, 1991. – 735с.
6. ГОСТ 21.602-2003. Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляция и кондиционирования воздуха. – 2003. – 50с.
7.СТП 101-00 Общие требования и правила оформления выпускных квалификационных работ, курсовых проектов (работ), отчетов по РГР, по УИРС, по производственной практике и рефератов. — ОГУ. О издательство ОГУ 2000. – 65с.
8. СТО НП «АВОК» 1.05-2006 Условные графические обозначения в проектах отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха и теплохолодоснабжения — 2006. — 39с.

ПРИЛОЖЕНИЕ
Табл. 1 Гидравлический расчёт.

Исходные данные
Расчетные данные

Номер участка
Тепловая нагрузка на участке Q, Вт
Температурный перепад Dt=t1-t0, 0C
Расход воды на участке G, кг/ч
Длина участка l, м
Диаметр участка dу, мм
Удельное сопротивление на трение на участке R, Па
Скорость теплоносителя v, м/с
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Σξ, Па
Потери давления на трение на участке Rl, Па
Потери давления на местные сопротивления на участке Z, Па
Общие потери давления на участке Σ(Rl+Z), Па
Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце Σ(Rl+Z), Па

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №13(главный циркуляционный)

1
120770
35
3156,3
1,6
40
174
0,676
8
278
1795
2073
2073

2
64060
35
1674,2
9,2
25
40
0,82
2
368
658
1026
3099

3
28460
35
743,8
4,15
20
325
0,596
12
1349
1736
3085
6184

4
12840
35
335,6
5,9
20
70
0,268
1
413
35
448
6632

5
8630
35
225,5
2,7
20
33
0,181
21,7
89
352
441
7073

6
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
7307

7
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
7541

8
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
7775

9
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
8009

10
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
8243

11
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
8477

12
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
8711

13
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
8945

14
8630
35
225,5
1,7
20
33
0,181
5,4
56
85
141
9086

13′
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
9320

12′
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
9554

11′
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
9788

10′
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
10022

9′
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
10256

8′
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
10490

7′
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
10724

6′
8630
35
225,5
3,2
20
33
0,181
8,4
106
128
234
10958

5′
8630
35
225,5
3,85
20
33
0,181
19,7
127
320
447
11405

4′
12840
35
335,6
4,45
20
70
0,268
1
312
35
347
11752

3′
28460
35
743,8
5,6
20
325
0,596
13
1820
2488
4308
16060

2′
64060
35
1674,2
9
40
101
0.468
4
909
427
1336
17396

1′
120770
35
3156,3
1,5
50
46
0.404
7
69
558
627
18023

100,85

7486
10537
18023
18023

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №12

5
4210
35
110
5,55
15
40
0,161
23
222
287,5
509,5
509,5

6
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
0
128
0
128
637,5

7
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
0
128
0
128
765,5

8
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
0
128
0
128
893,5

9
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
0
128
0
128
1021,5

10
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
0
128
0
128
1149,5

11
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
0
128
0
128
1277,5

12
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
0
128
0
128
1405,5

13
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
0
128
0
128
1533,5

14
4210
35
110
1,7
15
40
0,161
4,15
68
50,1
118,1
1651,6

13′
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
8,8
128
113
241
1892,6

12′
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
8,8
128
113
241
2133,6

11′
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
8,8
128
113
241
2374,6

10′
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
8,8
128
113
241
2615,6

9′
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
8,8
128
113
241
2856,6

8′
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
8,8
128
113
241
3097,6

7′
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
8,8
128
113
241
3338,6

6′
4210
35
110
3,2
15
40
0,161
8,8
128
113
241
3579,6

5′
4210
35
110
5,55
15
40
0,161
24,65
222
300
522
4101,6

64

2560
1541,6
4101,6
4101,6

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №11

5
15620
35
408,2
2,7
25
29
0,2
17,5
78
315
393
393

6
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
7,5
93
136
229
622

7
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
851

8
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
1080

9
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
1309

10
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
1538

11
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
1767

12
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
1996

13
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
2225

14
15620
35
408,2
1,7
25
29
0,2
5,4
49
98
147
2372

13′
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
2601

12′
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
2830

11′
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
3059

10′
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
3288

9′
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
3517

8′
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
3746

7′
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
8,4
93
136
229
3975

6′
15620
35
408,2
3,2
25
29
0,2
7,5
93
136
229
4204

5′
15620
35
408,2
2,8
25
29
0,2
15,5
81
276
357
4561

58,4

1696
2865
4561
4561

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №10

5
1800
35
52,4
3,8
15
8,5
0,076
28,5
32
79,7
111,7
111,7

6
1800
35
52,4
3,3
15
8,5
0,076
12
28
33
61
172,7

7
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
235,7

8
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
298,7

9
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
361,7

10
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
424,7

11
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
487,7

12
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
550,7

13
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
613,7

14
1800
35
52,4
2,9
15
8,5
0,076
9
25
24,7
49,7
663,4

13′
1800
35
52,4
3,3
15
8,5
0,076
12
28
33
61
724,4

12′
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
787,4

11′
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
850,4

10′
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
913,4

9′
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
976,4

8′
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
1039,4

7′
1800
35
52,4
3,5
15
8,5
0,076
12
30
33
63
1102,4

6′
1800
35
52,4
3,3
15
8,5
0,076
12
28
33
61
1163,4

5′
1800
35
52,4
3,7
15
8,5
0,076
24,65
31
74,2
105,2
1268,6

65,8

562
706,6
1268,6
1268,6

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №9

18
12740
35
333
2,7
25
20
0,165
17,5
54
226
280
280

19
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
450

20
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
620

21
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
790

22
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
960

23
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
1130

24
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
1300

25
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
1470

26
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,8
64
106
170
1640

27
12740
35
333
1,7
25
20
0,165
5,4
34
66
100
1740

26′
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
1910

25′
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
2080

24′
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
2250

23′
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
2420

22′
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
2590

21′
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
2760

20′
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
2930

19′
12740
35
333
3,2
25
20
0,165
8,4
64
106
170
3100

18′
12740
35
333
2,8
25
20
0,165
16,5
56
213
269
3369

58,4

1168
2201
3369
3369

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №8

18
8030
35
210
2,7
20
29
0,168
15
78
205
283
283

19
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
0
93
0
93
376

20
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
0
93
0
93
469

21
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
0
93
0
93
562

22
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
0
93
0
93
655

23
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
0
93
0
93
748

24
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
0
93
0
93
841

25
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
0
93
0
93
934

26
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
0
93
0
93
1027

27
8030
35
210
1,7
20
29
0,168
5,2
49
68
117
1144

26′
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
8,4
93
110
203
1347

25′
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
8,4
93
110
203
1550

24′
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
8,4
93
110
203
1753

23′
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
8,4
93
110
203
1956

22′
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
8,4
93
110
203
2159

21′
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
8,4
93
110
203
2362

20′
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
8,4
93
110
203
2565

19′
8030
35
210
3,2
20
29
0,168
8,4
93
110
203
2768

18′
8030
35
210
2,8
20
29
0,168
16,5
81
248
329
3097

58,4

1696
1401
3097
3097

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №7

5
4310
35
112,6
5,55
15
42
0,165
23
233
306
539
539

6
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
0
134
0
134
673

7
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
0
134
0
134
807

8
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
0
134
0
134
941

9
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
0
134
0
134
1075

10
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
0
134
0
134
1209

11
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
0
134
0
134
1343

12
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
0
134
0
134
1477

13
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
0
134
0
134
1611

14
4310
35
112,6
1,7
15
42
0,165
4,15
71
53,2
124,2
1735,2

13′
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
8,8
134
120
254
1989,2

12′
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
8,8
134
120
254
2243,2

11′
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
8,8
134
120
254
2497,2

10′
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
8,8
134
120
254
2751,2

9′
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
8,8
134
120
254
3005,2

8′
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
8,8
134
120
254
3259,2

7′
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
8,8
134
120
254
3513,2

6′
4310
35
112,6
3,2
15
42
0,165
8,8
134
120
254
3767,2

5′
4310
35
112,6
5,55
15
42
0,165
24,65
233
332
565
4332,2

64

2681
1651,2
4332,2
4332,2

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №6

15
35600
35
930,4
0,25
25
140
0,457
10,5
35
1021
1056
1056

16
21060
35
550,4
4,45
20
181
0,441
2,5
805
190
995
2051

17
13030
35
340,5
4,6
20
72
0,273
1
331
36
367
2418

18
8720
35
227,9
2,85
20
34
0,183
21,7
97
360
457
2875

19
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
3033

20
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
3191

21
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
3349

22
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
3507

23
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
3665

24
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
3823

25
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
3981

26
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
4139

27
8720
35
227,9
1,7
20
34
0,183
5,4
58
86
144
4283

26′
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
4441

25′
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
4599

24′
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
4757

23′
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
4915

22′
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
5073

21′
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
5231

20′
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
5389

19′
8720
35
227,9
3,2
20
34
0,183
8,4
109
49
158
5547

18′
8720
35
227,9
3,65
20
34
0,183
19,7
124
327
451
5998

17′
13030
35
340,5
4,7
20
72
0,273
1
338
36
374
6372

16′
21060
35
550,4
2,5
20
181
0,441
2
453
190
643
7015

15′
35600
35
930,4
2
20
504
0,746
13
1008
3537
4545
11560

77,9

4993
6567
11560
11560

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №1

28
56710
35
1482,1
1,4
32
80
0,414
2
112
167
279
279

29
27140
35
709,3
1,4
25
83
0,347
11
116
634
750
1029

30
12500
35
326,7
2,8
20
67
0,261
1,5
188
33
221
1250

31
12500
35
326,7
10
20
67
0,261
24,7
670
832
1502
2752

32
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
3232

33
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
3712

34
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
4192

35
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
4672

36
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
5152

37
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
5632

38
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
6112

39
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
6592

40
12500
35
326,7
1,7
20
67
0,261
5,4
114
166
280
6872

39′
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
7352

38′
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
7832

37′
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
8312

36′
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
8792

35′
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
9272

34′
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
9752

33′
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
10232

32′
12500
35
326,7
3,2
20
67
0,261
8,4
214
266
480
10712

31′
12500
35
326,7
8,5
20
67
0,261
22,7
570
765
1335
12047

30′
12500
35
326,7
4,2
20
67
0,261
2
281
67
348
12395

29′
27140
35
709,3
1,4
25
83
0,347
13
116
765
881
13276

28′
56710
35
1482,1
1,4
32
80
0,414
3
112
251
363
13639

84

5703
7936
13639
13639

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №2

31
14640
35
382,6
2,7
25
26
0,188
17,5
70
293
363
363

32
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
584

33
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
805

34
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1026

35
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1247

36
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1468

37
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1689

38
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1910

39
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
2131

40
14640
35
382,6
1,7
25
26
0,188
5,4
44
89
133
2264

39′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
2485

38′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
2706

37′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
2927

36′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
3148

35′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
3369

34′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
3590

33′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
3811

32′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
4032

31′
14640
35
382,6
2,8
25
26
0,188
16,5
73
275
348
4380

58,4

1515
2865
4380
4380

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №3

31
2340
35
66,2
2,7
15
16
0,097
21
43
97
140
140

32
2340
35
66,2
3,2
15
16
0,097
0
51
0
51
191

33
2340
35
66,2
3,2
15
16
0,097
0
51
0
51
242

34
2340
35
66,2
1,7
15
16
0,097
5,6
27
28
55
297

33′
2340
35
66,2
3,2
15
16
0,097
8,7
51
41
92
389

32′
2340
35
66,2
3,2
15
16
0,097
8,7
51
41
92
481

31′
2340
35
66,2
2,8
15
16
0,097
23,1
45
106
151
632

20

319
313
632
632

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №4

42
14640
35
382,6
2,7
25
26
0,188
17,5
70
293
363
363

43
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
584

44
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
805

45
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1026

46
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1247

47
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1468

48
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1689

49
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
1910

50
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
2131

51
14640
35
382,6
1,7
25
26
0,188
5,4
44
89
133
2264

50′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
2485

49′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
2706

48′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
2927

47′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
3148

46′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
3369

45′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
3590

44′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
3811

43′
14640
35
382,6
3,2
25
26
0,188
8,4
83
138
221
4032

42′
14640
35
382,6
2,8
25
26
0,188
16,5
73
275
348
4380

58,4

1515
2865
4380
4380

2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

Через стояк №5

41
27230
35
711,6
3,4
25
83
0.348
11
282
651
933
933

42
12590
35
329
9,6
20
68
0,263
25,2
653
845
1498
2431

43
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
2920

44
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
3409

45
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
3898

46
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
4387

47
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
4876

48
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
5365

49
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
5854

50
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
6343

51
12590
35
329
1,7
20
68
0,263
5,4
116
169
285
6628

50′
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
7117

49′
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
7606

48′
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
8095

47′
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
8584

46′
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
9073

45′
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
9562

44′
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
10051

43′
12590
35
329
3,2
20
68
0,263
8,4
218
271
489
10540

42′
12590
35
329
9,15
20
68
0,263
22,7
622
777
1399
11939

41′
27230
35
711,6
4,6
25
83
0.348
12
382
710
1092
13031

79,65

5543
7488
13031
13031

Табл. 3 Расчёт системы естественной вентиляции.

№
L, м3/с
l, м
a
b
dэкв, мм
f, м3
v,м/с
R, Па/м
β
βRl, Па
∑ξ
Pg, Па
Z, Па
βRl+Z, Па
∆pe=hg(ρн-ρв)
∑(βRl+Z)α

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17

Комнаты №3, 5, 9, 12,15

1
90
24,5
140
140
140,00
0,02
1,25
0,2
1,5
7,35
3,4
0,9
3,06
10,41
14,41
11,76

2
90
21,6
140
140
140,00
0,02
1,25
0,2
1,5
6,48
3,4
0,9
3,06
9,54
12,70
10,78

3
90
18,7
140
140
140,00
0,02
1,25
0,2
1,5
5,61
3,4
0,9
3,06
8,67
11,00
9,80

4
90
15,8
140
270
184,39
0,038
0,66
0,045
1,325
0,94
3,4
0,26
0,884
1,83
9,29
2,06

5
90
12,9
140
270
184,39
0,038
0,66
0,045
1,325
0,77
3,4
0,26
0,884
1,65
7,59
1,87

6
90
10
140
270
184,39
0,038
0,66
0,045
1,325
0,60
3,4
0,26
0,884
1,48
5,88
1,67

7
90
7,1
140
270
184,39
0,038
0,66
0,045
1,325
0,42
3,4
0,26
0,884
1,31
4,17
1,48

8
90
4,2
140
270
184,39
0,038
0,66
0,045
1,325
0,25
3,4
0,26
0,884
1,13
2,47
1,28

9
90
1,45
270
270
270,00
0,073
0,34
0,0095
1,25
0,02
3,4
0,07
0,238
0,26
0,85
0,29

Комнаты №8, 13, 14, 18

1
50
24,5
140
140
140,00
0,02
0,69
0,076
1,5
2,79
3,4
0,28
0,952
3,75
21,61
4,23

2
50
21,6
140
140
140,00
0,02
0,69
0,076
1,5
2,46
3,4
0,9
3,06
5,52
19,05
6,24

3
50
18,7
140
140
140,00
0,02
0,69
0,076
1,5
2,13
3,4
0,9
3,06
5,19
16,49
5,87

4
50
15,8
140
140
140,00
0,02
0,69
0,076
1,5
1,80
3,4
0,9
3,06
4,86
13,94
5,49

5
50
12,9
140
140
140,00
0,02
0,69
0,076
1,5
1,47
3,4
0,9
3,06
4,53
11,38
5,12

6
50
10
140
270
184,39
0,038
0,69
0,076
1,325
1,01
3,4
0,26
0,884
1,89
8,82
2,14

7
50
7,1
140
270
184,39
0,038
0,69
0,076
1,325
0,71
3,4
0,26
0,884
1,60
6,26
1,81

8
50
4,2
140
270
184,39
0,038
0,69
0,076
1,325
0,42
3,4
0,26
0,884
1,31
3,70
1,48

9
50
1,45
270
270
270,00
0,073
0,19
0,06
1,25
0,11
3,4
0,02
0,068
0,18
1,28
0,20

IX. Заключение
Данный проект был разработан на основании задания на проектирование и в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-93* «Отопление, вентиляция и кондиционирование».
Курсовой проект включает в себя
— пояснительная записка с указаниями методики расчётов и произведёнными расчётами (сведёнными в таблицы приложения);
— комплект чертежей
Лист 1. Общие данные.
Лист 2. Элеваторный узел.
Лист 3. Разрез здания.
Лист 4. Спецификация.
Лист 5. План типового этажа, план подвала.
Лист 6. Расчётная аксонометрическая схема системы отопления.
Лист 7. Монтажная аксонометрическая схема системы отопления.