Центральное водяное отопление детского кинотеатра на 300 мест

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
Восточно-Сибирский Государственный
Технологический Университет
Кафедра ТГВ»
Курсовая работа на тему
«Центральное водяное отопление детского кинотеатра на 300 мест»
Выполнил Изместьев Д.А.
МРИПК, ДОУ ТГВ, набор 2007 г.
Проверил Тюменцев А.Г.
г. Улан-Удэ 2009 г.

Содержание
Введение
I. Исходные данные
II. Проектирование системы отопления
III. Гидравлический расчет системы отопления
IV. Тепловой расчет отопительных приборов
V. Расчет и подбор элеватора
Список использованной литературы

Введение
Отопление поддерживает в помещении на определённом уровне температуру воздуха и внутренних поверхностей ограждающих конструкций. В помещении обеспечивается тепловой комфорт — оптимальная температурная обстановка, благоприятная для жизни и деятельности людей в холодное время года.
Отопление — один из видов инженерного (технологического) оборудования здания и, кроме того, является отраслью строительной техники. Монтаж стационарной установки отопления производится в процессе возведения здания, её элементы увязываются со строительными конструкциями и сочетаются с интерьером помещения.
Функционирование отопления характеризуется определённой периодичностью в течение года и изменчивостью использования мощности установки, зависящей, прежде всего, от метеорологических условий в холодное время года. При понижении наружного воздуха и усиления ветра должна увеличиваться, а при повышении температуры наружного воздуха и воздействии солнечной радиации уменьшаться теплоотдача от отопительных установок в помещении. Изменение интенсивности внешнего воздействия на здание может так же сочетаться с неравномерным поступлением тепла от внутренних производственных и бытовых источников, что требует дополнительного регулирования действия отопления.
Очевидно, что для создания и поддержания теплового комфорта в помещениях зданий требуются технически совершенные отопительные установки. И чем суровее климат местности и выше требования к обеспечению благоприятных условий в здании, тем более мощным и надёжным должно быть отопление.

I. Исходные данные
1. Город — Абакан
2. Характеристика здания
2.1 Назначение здания — общественное (детский кинотеатр на 300 мест).
2.2 Расчетные условия tн = — 410С.
2.3 Расчетные теплопотери помещений принимаются из КР «Расчет теплопотерь здания»
II. Проектирование системы отопления
Источник теплоснабжения
В курсовой работе запроектирована центральная система водяного отопления. Источник теплоснабжения — ТЭЦ. Параметры воды во внешней тепловой сети — 150 — 700С.
Выбор расчетных параметров теплоносителя
Расчетные параметры теплоносителя согласно требованиям санитарно-гигиенических норм, изложенные в СНиП 41-01-2003 “Отопление, вентиляция и кондиционирование”, принимаем равными , (для двухтрубной системы водяного отопления с отопительными приборами — чугунными радиаторами).
Выбор системы отопления
Для центрального отопления с искусственной циркуляцией воды рекомендуется двухтрубная система отопления. Принимаем горизонтальную двухтрубную систему отопления. При двухтрубной схеме теплоноситель параллельно поступает в отопительные приборы, использование кранов двойной регулировки на подающей подводке позволяет регулировать теплоотдачу каждого отопительного прибора и обеспечить равномерность обогрева всех помещений.
Выбор типа отопительных приборов и материала трубопроводов
К установке принимаем радиатор чугунный секционный МС — 140-108. Радиатор конвективно-радиационный прибор. Отвечает многим требованиям
а) теплотехнические — имеют большую тепловую мощность на единицу длины прибора;
б) эксплуатационные — долговечен при использовании, так как более корозионностоек по сравнению с другими отопительными приборами;
в) варьирование количества секций, т.е. изменение площади нагрева.
Трубопроводы системы отопления приняты стальные водогазопроводные легкие.
Выбор типа разводки
Принимаем нижнюю разводку, т.к. здание бесподвальное и не имеющее чердака, магистральные трубопроводы прокладываем в подпольных каналах, глубиной 0,4м. В местах перехода трубопроводов через неотапливаемые помещения и в каналах трубопроводы теплоизолируются.
Отопительные приборы устанавливаются на отметке 0,2 м от уровня пола.
Выбор способа циркуляции
Необходимую циркуляцию теплоносителя в трубопроводах в системе отопления здания обеспечивают сетевые насосы на ТЭЦ. Система с искусственной циркуляцией теплоносителя — насосная.
Выбор схемы движения теплоносителя в подающей и обратной магистралях.
Схема движения воды в магистралях тупиковая (4 ветви по периметру здания). Тепловой пункт располагается в помещении 11.
Выбор схемы присоединения системы отопления к тепловым сетям.
Выбираем зависимую схему присоединения, ввиду ее меньшей стоимости с подмешиванием воды из обратного трубопровода при помощи водоструйного элеватора.
Конструирование системы отопления.
С целью локализации холодных потоков воздуха отопительные приборы располагаем по периметру наружных стен под оконными проемами.
По возможности стояки располагаем в наружных углах здания и помещений, т.к. это самые благоприятные места для выпадения конденсата.
Уклон магистралей делается против движения теплоносителя в сторону теплового узла. Согласно СНиП [1] принимаем уклон равный 0.003.
На магистралях устанавливаем вентили и задвижки для отключения отдельных ветвей. На тепловом пункте предусмотрена линия для слива воды из системы, где устанавливаем запорную арматуру до и после элеватора.
Выпуск воздуха из системы отопления осуществляется кранами Маевского, которыми оборудованы все отопительные приборы.

III. Гидравлический расчет системы отопления
Цель гидравлического расчета заключается в определении диаметров труб для пропуска расчетных расходов теплоносителя, при этом определяются потери давления на всех участках системы отопления.
Гидравлический расчет выполняется по законам гидравлики и основан на принципе расчетное циркуляционное давление, действующее в системе полностью тратится на преодоление сопротивлений в данной системе. Задача гидравлического расчета сводится к распределению расходов по всем элементам системы отопления. Гидравлический расчет выполняем способом удельных линейных потерь давления на трение (R). В данном способе подбираем диаметры труб, задаваясь равными перепадами температур теплоносителя во всех стояках и ветвях, также как расчетный перепад температур во всей системе отопления (). Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяем по преобразованной формуле

где R — удельные линейные потери давления на трение, зависящие от расхода (G) и от диаметра трубопровода (d)
Z — потери давления в местных сопротивлениях, в зависимости от скорости V и Sx.
Расход теплоносителя определяется по формуле
,
где — коэффициент, учитывающий дополнительный тепловой поток вследствие округления числа элементов отопительного прибора до целого числа или увеличения площади нагревательной поверхности его до стандартного значения /2/;
— коэффициент, учитывающий величину дополнительного теплового потока вследствие расположения отопительного прибора у наружной стены /2/;
— расчетная разность температур воды в системе.
Потери давления в циркуляционном кольце системы отопления при последовательном соединении участков, определяются по формуле
, Па
Потери давления в циркуляционном кольце системы отопления при параллельном соединении двух участков, стояков или ветвей определяются по формуле
, Па
В здании запроектирована система отопления, состоящая из основного циркуляционного кольца и малых циркуляционных колец.
Так как в исходных данных не задано значение располагаемого давления на вводе, то для двухтрубной системы водяного отопления с механическим побуждением оно определится по формуле
Dрр = Dрн + 0,40×Dре,
где Dрн — давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе, Па; Dре — естественное циркуляционное давление, Па. Насосное циркуляционное давление определяется по формуле
Dрн =100×Sl, Па
где Sl — сумма длин расчетных участков наиболее протяженного циркуляционного кольца, м.
Dре = Dре. пр + Dре. тр, Па
Естественное циркуляционное давление Dре. тр в насосных системах с нижней разводкой не учитывается (в виду малого значения). Естественное циркуляционное давление Dре. пр, Па, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах для двухтрубной системы рассчитывается по формуле

Dре. пр = h1*g*b* (tг — tо),
где h1 =0,5м — вертикальное расстояние между осью элеватора и центром отопительного прибора первого этажа, м;
g — ускорение свободного падения, м/с2;
b= 0,64 кг/ (м30С) — среднее увеличение плотности воды при уменьшении температуры воды на 10С.
Для основного кольца
Dрн =100×33=33 Па
Dре. пр = 0,2*9,81*0,64 (95-70) =32 Па
Dре. тр=0
Dре = 32 Па
Dрросн. кольца =13300+0,4*32=13313 Па
Гидравлический расчет трубопроводов начинаем с определения среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления Rср, Па/м, по формуле
Rср = 0,9×0,65×Dрр / ål,
где 0,9 — коэффициент, показывающий, что 10% Dрр оставляем в запас;
0,65 — потери давления на трение, равные 65% Dрр;
ål — общая длина последовательно соединённых участков, составляющих расчётное циркуляционное кольцо, м.
Rсросн. кольца = 0,9×0,65×13313/133= 58,5 Па/м.
Ориентировочный расход воды на участке, кг/ч, определяется по формуле
,
где Qт. п — теплопотери помещения, Вт, принимаются по КР «Расчет теплопотерь здания»;
с — удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4187 Дж/ (кг×0С);
Dtс = tг — tо — расчётная разность температуры в системе, 0С;
b1, b2 — поправочные коэффициенты, принимаемые по /2, табл.9.4 и 9.5/.
Расход воды на участке 12 (перемычка элеватора) определяется по формуле

где Т1=1500С — температура воды в подающем трубопроводе наружной тепловой сети;
Т2=700С — температура воды в обратном трубопроводе наружной тепловой сети
Для удобства гидравлический расчёт сводится в таблице 1, сумма коэффициентов местных сопротивлений по участкам дана в таблице 2.
После определения потерь давления на участке определяется суммарная потеря давления в расчетном циркуляционном кольце S (Rl+z) осн. уч и сравнивается с располагаемым давлением. Должно выполняться равенство
S (Rl+z) =0,9*DРр
После определения диаметров трубопроводов основного циркуляционного кольца производится гидравлический расчет трубопроводов малого циркуляционного кольца системы отопления и определяется невязка, %, по формуле
,
значение не должно превышать 15 %
где S (Rl+z) общ. уч — потеря давления в общих участках, входящих в состав сравниваемых колей или ветвей системы, Па.
При невозможности увязки потерь давления путем изменения диаметров, необходимо прибегнуть к установке диафрагм на стояках, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле

где DРд — необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па.
По основному кольцу S (Rl+z) =10373 Па
0,9*DРр =0,9*13313=11982Па
11982 Па ≈10373 Па — условие выполняется
Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 1 определится по формуле
Dррмалого. кольца = Dрросн. кольца — S (Rl+z) общих участков, Па
водяное отопление детский кинотеатр
где S (Rl+z) общих участков — потери давления в общих участках системы (участки 9-15) = 1596,4+402+464,1+37,8+464,1+402+1596,4= 4963 Па, Dррмалого. кольца =13313-4963=8350 Па.
Увязка малого циркуляционного кольца 1
Невязка, %, равна
— значение превышает 15 %
Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 1 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле

где 100 кг/ч — расход воды на участке 27
DРд = 10373-4963-698,8 = 4711,2 необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па.
Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 2 определится по формуле
Dррмалого. кольца = Dрросн. кольца — S (Rl+z) общих участков, Па
где S (Rl+z) общих участков — потери давления в общих участках системы (участки 10-14) = 402+464,1+37,8+464,1+402= 1769,9 Па
Dррмалого. кольца =13313-1769,9=11543,1 Па

Увязка малого циркуляционного кольца 2
Невязка, %, равна
— значение превышает 15 %
Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 2 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле

где 315 кг/ч — расход воды на участке 44
DРд = 10373-1769,9-5231,6 = 3372
необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па.
Располагаемое давления для малого циркуляционного кольца 3 определится по формуле
Dррмалого. кольца = Dрросн. кольца — S (Rl+z) общих участков, Па
где S (Rl+z) общих участков — потери давления в общих участках системы (участки 11-13) = 464,1+37,8+464,1= 966Па
Dррмалого. кольца =13313-966=12347 Па

Увязка малого циркуляционного кольца 3
Невязка, %, равна
— значение превышает 15 %
Так как невозможно увязать малое циркуляционное кольцо 2 за счет изменения диаметров трубопроводов, необходимо установить диафрагму, для этого необходимо просчитать диаметр диафрагмы по формуле

где 390 кг/ч — расход воды на участке 68
DРд = 10373-966-6467 = 2940 необходимые для увязки потери давления в диафрагме, Па.
Таблица 1 — Гидравлический расчет

N уч.
Нагрузкаотоп-го прибора Q, Вт
Расход воды G, кг/ч
Длинатрубопровода l, м
Скорость воды V, м/с
Диаметр трубопровода d, мм
Потери давления
Динамич. давление Pv, Па
Сумма коэф. местн. сопр. ∑ξ
Потери давл. в местн сопр. Z, Па
Общие потери давления Падавления Rl+z, Па

На 1 м R, Па/м
На всем участке R l, Па

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12

основное кольцо

1
600
22
4,4
0,030
15
1,90
8,36
0,44
11,8
5, 19
13,55

2
1350
49
5,0
0,067
15
6,00
30,00
2,39
4
9,56
39,56

3
2100
77
3,5
0,107
15
18,00
63,00
5,91
1
5,91
68,91

4
2850
104
4,3
0,141
15
30,00
129,00
10,30
2,5
25,75
154,75

5
3600
131
3,6
0,186
15
50,00
180,00
17,60
1
17,60
197,60

6
4350
159
3,6
0,223
15
70,00
252,00
24,70
1
24,70
276,70

7
5100
186
3,6
0,254
15
90,00
324,00
31,80
1
31,80
355,80

8
5850
213
8,2
0,296
15
120,00
984,00
44,00
14
616,00
1600,00

9
8600
314
22,9
0,241
20
55,00
1259,50
29,30
11,5
336,95
1596,45

10
17240
629
5,6
0,300
25
60,00
336,00
44,00
1,5
66,00
402,00

11
27920
1019
1,4
0,277
32
36,00
50,40
38,30
10,8
413,64
464,04

12
0
655
0,8
0,180
32
16,00
12,80
16,70
1,5
25,05
37,85

13
27920
1019
1,4
0,277
32
36,00
50,40
38,30
10,8
413,64
464,04

14
17240
629
5,6
0,300
25
60,00
336,00
44,00
1,5
66,00
402,00

15
8600
314
22,9
0,241
20
55,00
1259,50
29,30
11,5
336,95
1596,45

16
5850
213
8,2
0,296
15
120,00
984,00
44,00
14
616,00
1600,00

17
5100
186
3,6
0,254
15
90,00
324,00
31,80
1
31,80
355,80

18
4350
159
3,6
0,223
15
70,00
252,00
24,70
1
24,70
276,70

19
3600
131
3,6
0,186
15
50,00
180,00
17,60
1
17,60
197,60

20
2850
104
4,3
0,141
15
30,00
129,00
10,30
2,5
25,75
154,75

21
2100
77
3,5
0,107
15
18,00
63,00
5,91
1
5,91
68,91

22
1350
49
5,0
0,067
15
6,00
30,00
2,39
4
9,56
39,56

23
600
22
4,4
0,030
15
1,90
8,36
0,44
4
1,76
10,12

S (Rl+z)
10373,14

малое кольцо 1

24
600
22
4,6
0,030
15
1,90
8,74
0,44
11,8
5, 19
13,93

25
1400
51
3,1
0,069
15
6,50
20,15
2,39
1
2,39
22,54

26
2150
78
5,4
0,107
15
18,00
97, 20
5,91
1
5,91
103,11

27
2750
100
6,6
0,136
15
28,00
184,80
8,91
3
26,73
211,53

28
2750
100
6,6
0,136
15
28,00
184,80
8,91
3
26,73
211,53

29
2150
78
5,4
0,107
15
18,00
97, 20
5,91
1
5,91
103,11

30
1400
51
3,1
0,069
15
6,50
20,15
2,39
1
2,39
22,54

31
600
22
4,6
0,030
15
1,90
8,74
0,44
4
1,76
10,50

S (Rl+z)
698,79

малое кольцо 2

32
750
27
5,3
0,038
15
2,40
12,72
0,78
11,8
9, 20
21,92

33
1500
55
7,3
0,076
15
8,50
62,05
3,13
4
12,52
74,57

34
2180
80
2,8
0,110
15
19,00
53, 20
5,91
2,5
14,78
67,98

35
2860
104
2,9
0,141
15
30,00
87,00
9,58
1
9,58
96,58

36
3480
127
3,8
0,176
15
45,00
171,00
16,70
1
16,70
187,70

37
4080
149
1,9
0, 205
15
60,00
114,00
20,50
1
20,50
134,50

38
4680
171
2,8
0,239
15
80,00
224,00
28,10
4
112,40
336,40

39
5160
188
2,0
0,254
15
90,00
180,00
31,80
2,5
79,50
259,50

40
5640
206
4,6
0,282
15
110,00
506,00
39,70
1
39,70
545,70

41
6390
233
2,0
0,321
15
140,00
280,00
51,60
1
51,60
331,60

42
7140
261
2,0
0, 198
20
38,00
76,00
19,60
1
19,60
95,60

43
7890
288
2,0
0,229
20
50,00
100,00
25,90
1
25,90
125,90

44
8640
315
4,6
0,241
20
55,00
253,00
29,30
3
87,90
340,90

45
8640
315
4,6
0,241
20
55,00
253,00
29,30
3
87,90
340,90

46
7890
288
2,0
0,229
20
50,00
100,00
25,90
1
25,90
125,90

47
7140
261
2,0
0, 198
20
38,00
76,00
19,60
1
19,60
95,60

48
6390
233
2,0
0,321
15
140,00
280,00
51,60
1
51,60
331,60

49
5640
206
4,6
0,282
15
110,00
506,00
39,70
1
39,70
545,70

50
5160
188
2,0
0,254
15
90,00
180,00
31,80
2,5
79,50
259,50

51
4680
171
2,8
0,239
15
80,00
224,00
28,10
4
112,40
336,40

52
4080
149
1,9
0, 205
15
60,00
114,00
20,50
1
20,50
134,50

53
3480
127
3,8
0,176
15
45,00
171,00
16,70
1
16,70
187,70

54
2860
104
2,9
0,141
15
30,00
87,00
9,58
1
9,58
96,58

55
2180
80
2,8
0,110
15
19,00
53, 20
5,91
2,5
14,78
67,98

56
1500
55
7,3
0,076
15
8,50
62,05
3,13
4
12,52
74,57

57
750
27
5,3
0,038
15
2,40
12,72
0,78
4
3,12
15,84

S (Rl+z)
5231,61

малое кольцо 3

58
930
34
4,1
0,047
15
3,00
12,30
1,22
11,8
14,40
26,70

59
1860
68
3,0
0,093
15
14,00
42,00
4,41
1
4,41
46,41

60
2790
102
3,0
0,141
15
30,00
90,00
10,30
1
10,30
100,30

61
3720
136
8,6
0,186
15
50,00
430,00
15,80
5,5
86,90
516,90

62
4650
170
3,0
0,231
15
75,00
225,00
25,90
1
25,90
250,90

63
5580
204
3,0
0,282
15
110,00
330,00
39,70
1
39,70
369,70

64
6510
238
3,0
0,332
15
150,00
450,00
54,90
1
54,90
504,90

65
7440
271
2,2
0,216
20
45,00
99,00
22,60
1,5
33,90
132,90

66
8900
325
10,3
0,252
20
60,00
618,00
31,80
4
127, 20
745, 20

67
9790
357
2,5
0,274
20
70,00
175,00
37,00
1
37,00
212,00

68
10680
390
3,3
0,303
20
80,00
264,00
45,50
1,5
68,25
332,25

69
10680
390
3,3
0,303
20
80,00
264,00
45,50
1,5
68,25
332,25

70
9790
357
2,5
0,274
20
70,00
175,00
37,00
1
37,00
212,00

71
8900
325
10,3
0,252
20
60,00
618,00
31,80
4
127, 20
745, 20

72
7440
271
2,2
0,216
20
45,00
99,00
22,60
1,5
33,90
132,90

73
6510
238
3,0
0,332
15
150,00
450,00
54,90
1
54,90
504,90

74
5580
204
3,0
0,282
15
110,00
330,00
39,70
1
39,70
369,70

75
4650
170
3,0
0,231
15
75,00
225,00
25,90
1
25,90
250,90

76
3720
136
8,6
0,186
15
50,00
430,00
15,80
5,5
86,90
516,90

77
2790
102
3,0
0,141
15
30,00
90,00
10,30
1
10,30
100,30

78
1860
68
3,0
0,093
15
14,00
42,00
4,41
1
4,41
46,41

79
930
34
4,1
0,047
15
3,00
12,30
1,22
4
4,88
17,18

S (Rl+z)
6466,80

малое кольцо 4

80
730
27
3,8
0,038
15
2,40
9,12
0,78
11,8
9, 20
18,32

81
1460
53
2,9
0,073
15
7,50
21,75
2,75
1,5
4,13
25,88

82
1460
53
2,9
0,073
15
7,50
21,75
2,75
1,5
4,13
25,88

83
730
27
3,8
0,038
15
2,40
9,12
0,78
4
3,12
12,24

S (Rl+z)
82,31

Таблица 2 — Таблица КМС

Участки

Количество, n
Значение,

1
Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной
1 1 2 1
3,8 4 1,5 1 11,8

2
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

3
Тройник проходной
1
1

4
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 1
1 1,5 2,5

5
Тройник проходной
1
1

6
Тройник проходной
1
1

7
Тройник проходной
1
1

8
Тройник проходной Отвод на 90˚ Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный
1 1 1 1
1 1,5 1,5 10 14

9
Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный
1 1
1,5 10 11,5

10
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

11
Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный
1 1
1,5 9 10,5

12
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

13
Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный
1 1
1,5 9 10,5

14
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

15
Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный
1 1
1,5 10 11,5

16
Тройник проходной Отвод на 90˚ Тройник поворотный на ответвление Вентиль обыкновенный
1 1 1 1
1 1,5 1,5 10 14

17
Тройник проходной
1
1

18
Тройник проходной
1
1

19
Тройник проходной
1
1

20
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 1
1 1,5 2,5

21
Тройник проходной
1
1

22
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

23
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

24
Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной
1 1 2 1
3,8 4 1,5 1 11,8

25
Тройник проходной
1
1

26
Тройник проходной
1
1

27
Отвод Тройник поворотный на ответвление
1 1
1,5 1,5 3

28
Отвод Тройник поворотный на ответвление
1 1
1,5 1,5 3

29
Тройник проходной
1
1

30
Тройник проходной
1
1

31
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

32
Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной
1 1 2 1
3,8 4 1,5 1 11,8

33
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

34
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 1
1 1,5 2,5

35
Тройник проходной
1
1

36
Тройник проходной
1
1

37
Тройник проходной
1
1

38
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

39
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 1
1 1,5 2,5

40
Тройник проходной
1
1

41
Тройник проходной
1
1

42
Тройник проходной
1
1

43
Тройник проходной
1
1

44
Отвод Тройник поворотный на ответвление
1 1
1,5 1,5 3

45
Отвод Тройник поворотный на ответвление
1 1
1,5 1,5 3

46
Тройник проходной
1
1

47
Тройник проходной
1
1

48
Тройник проходной
1
1

49
Тройник проходной
1
1

50
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 1
1 1,5 2,5

51
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

52
Тройник проходной
1
1

53
Тройник проходной
1
1

54
Тройник проходной
1
1

55
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 1
1 1,5 2,5

56
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

57
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

58
Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной
1 1 2 1
3,8 4 1,5 1 11,8

59
Тройник проходной
1
1

60
Тройник проходной
1
1

61
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 3
1 1,5 5,5

62
Тройник проходной
1
1

63
Тройник проходной
1
1

64
Тройник проходной
1
1

65
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

66
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

67
Тройник проходной
1
1

68
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

69
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

70
Тройник проходной
1
1

71
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

72
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

73
Тройник проходной
1
1

74
Тройник проходной
1
1

75
Тройник проходной
1
1

76
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 3
1 1,5 5,5

77
Тройник проходной
1
1

78
Тройник проходной
1
1

79
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

80
Вход и выход через ОП Кран КДР Отвод Тройник проходной
1 1 2 1
3,8 4 1,5 1 11,8

81
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

82
Тройник поворотный на ответвление
1
1,5

83
Тройник проходной Отвод на 90˚
1 2
1 1,5 4

IV. Тепловой расчет отопительных приборов
Цель теплотехнического расчета определение площади нагревательной поверхности отопительных приборов, достаточной для подачи в помещение требуемого количества тепла при расчетных условиях .
Исходные данные для расчета
· — тепловые потери помещения;
· параметры теплоносителя;
· тип отопительного прибора
· место и способ установки отопительного прибора.
Средняя температура в отопительном приборе, присоединенном к стояку двухтрубной системы отопления, определяется по формуле
tср. = 0,5* (tГ + tО)
tГ,tО — температуры горячей и холодной воды, 0С;
tв — температура внутреннего воздуха, 0С.
Расчетная площадь теплового потока отопительного прибора qпр., Вт/м2, определяется по формуле

где Dtср =tср-tв — разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении, 0С;
n, р, спр — экспериментальные числовые показатели /2, табл.9.2/;
qном. — номинальный тепловой поток прибора.
Теплоотдача открыто проложенных теплопроводов определяется по формуле
Qтр. =qв*lв+ qг*lг

где qв, qг — теплоотдача 1м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м /2, табл. II.22/; lв, lг — длина вертикальных и горизонтальных труб, м.
Расчетная площадь отопительного прибора, м2, определяется по формуле

Qп — тепловая нагрузка прибора, Вт;
0,9 — поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи открыто проложенных теплопроводов.
Число секций в чугунном радиаторе определяется по формуле
;
где f1 = 0,244 — площадь одной секции, м2; b4 — поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении /2, табл.9.12/; b3 — поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, определяется по формуле

Если расчетное число секций Nр получается не целым, то к установке принимается ближайшее большее число секций Nуст.
Пример расчета 1 прибора
При расчете отопительных приборов теплоотдача от труб, проложенных в подпольном канале не учитывалась.
tср. = 0,5* (95+ 70) =82,50С
Dtср =82,5-20=62,50С
кг/ч
qном. =Qном/f1=185/0,244=758,2Вт/м
Qном — номинальный тепловой поток /2, прил. Х, табл. Х.1/.
Вт/м2
n=0,3
р=0.02
спр=1.039
qв=65 Вт/м
qг=84 Вт/м
lв=1,2м
lг=0,8м
Qтр. =65*1,2+84*0,8=145 Вт
м2

b4 =1 — для открытой установки прибора.

Nуст= 3 секции чугунного радиатора.
Расчет сводится в таблицу 3.

Таблица 3 — Расчет поверхности нагрева отопительных приборов

N прибора по ходу воды
Qпр, Вт
Gпр, кг/ч
tв,°С
tср,°С
∆tср,°С
qв, Вт/м
qг, Вт/м
Lв, м
Lг, м
Qтр, Вт
qпр, Вт/м2
Ар, м2
β3
Число секций

Nр
Nуст

1
2
3
4
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17

1
600
22
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
642,8
0,7
1,052
2,8
3

2
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

3
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

4
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

5
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

6
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

7
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

8
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

9
600
22
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
642,8
0,7
1,052
2,8
3

10
800
29
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
646,5
1,0
1,028
4,1
5

11
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

12
600
22
20
82,50
62,50
67
87
1,2
0,8
150
642,8
0,7
1,053
2,8
3

13
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

14
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

15
680
25
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
671,4
0,8
1,044
3,2
4

16
680
25
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
671,4
0,8
1,044
3,2
4

17
620
23
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
643,3
0,8
1,049
3,0
3

18
600
22
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
642,8
0,7
1,052
2,8
3

19
600
22
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
642,8
0,7
1,052
2,8
3

20
480
18
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
640,0
0,5
1,080
2,1
3

21
480
18
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
640,0
0,5
1,080
2,1
3

22
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

23
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

24
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

25
750
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,7
0,9
1,036
3,6
4

26
930
34
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
648,5
1,2
1,019
5,0
5

27
930
34
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
648,5
1,2
1,019
5,0
5

28
930
34
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
648,5
1,2
1,019
5,0
5

29
930
34
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
648,5
1,2
1,019
5,0
5

30
930
34
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
648,5
1,2
1,019
5,0
5

31
930
34
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
648,5
1,2
1,019
5,0
5

32
930
34
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
648,5
1,2
1,019
5,0
5

33
930
34
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
648,5
1,2
1,019
5,0
5

34
890
32
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
647,9
1,2
1,021
4,7
5

35
890
32
20
82,50
62,50
65
84
1,2
0,8
145
647,9
1,2
1,021
4,7
5

36
730
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,3
0,9
1,038
3,5
4

37
730
27
18
82,50
64,50
67
87
1,2
0,8
150
672,3
0,9
1,038
3,5
4

151

V. Расчет и подбор элеватора
Коэффициент смешения элеватора определяют по формуле

где Т1 — температура воды, поступающей из наружного подающего теплопровода в элеватор, 0С.

Диаметр горловины водоструйного элеватора dг, см, определяется по формуле

Диаметр сопла элеватора определяется с точностью до 0,1мм с округлением в меньшую сторону по формуле

По найденному значению dг подбираем стальной элеватор №1 ВТИ Мосэнерго.

Список использованной литературы
1. СНиП 41.01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование /Госстрой России. — М. Госстрой России, 2003. — 39с.
2. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3-х частях Ч.1. Отопление/ В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. — 4-е перераб. и доп. изд. — М. Стройиздат, 1990. — 344 с.

«