Паровая турбина к-800-240

Расчет системы РППВ К-1200-240 (ЛМЗ) на мощность 1100 МВт
Дано
P0 =23,5 МПа = 240 ат
t0= 5400С
tпром/п=5400С
Pп/п=3,9 МПа = 40 ат
Pк=3,58 кПа=0,036 ат
Pа=0,9 МПа = 9 ат
tп.в.=2750С

P0/= 0.95 P0=228 ат
DPк=
Pz=3.63ґ10-3+0.0036=0.00394 МПа
hoi=0.85
h0/=3310 кДж/кг
hпп=3515 кДж/кг
h1t=2870 кДж/кг
h2t=2130 кДж/кг
H0/=440 кДж/кг
H0//=1385 кДж/кг
Hi/= H0/ґhoi=374 кДж/кг
Hi//= H0//ґhoi=1185 кДж/кг
Dtпнд=(tд/-tк)/n=(161-25)/4=340C
Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(275-170)/3=350С

ПВД 1
ПВД 2
ПВД 3
ДЕАЭРАТОР
ПНД 4
ПНД 5
ПНД 6
ПНД 7

Т-ра на входе
t
240
205
170
157
127
93
59
25

т-ра на выходе
t
275
240
205
170
157
127
93
59

Энтальпия воды на входе
h
1006
859
712
658
520
380
247
105

Энтальпия воды на входе
h
1152
1006
859
712
658
520
380
247

Т-ра конденсата гр. пара
t
282
247
212
170
166
132
98
64

Энтальпия конденсата гр. пара
h
1182
1035
888
712
696
520
380
268

Давление отбора пара
P
6,62
3,9
1,725
0,792
0,718
0,286
0,0943
0,0239

Энтальпия отбора пара
h
3050
2870
3330
3150
3120
3010
2800
2620

Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.

a
1(h
1
/- h
1
// )=

_ _

a
2(h
2- h
2
/)+
a
1(h
1
/-h
2
/)=h
I-h
II

(
a
1+
a
2)(h
2
/- h
3
//)+
a
3(h
3-h
3
/)=h
II-h
д

h
3
/(
a
1+
a
2+
a
3)+h
/
д(1-
a
1-
a
2-
a
3-
a
д)+h
д
ґa
д

=hдґ1

_

a4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-a1-a2-a3-aд)

a5 (h5-h5/) +a4(h4/-h5/) = (1-a1-a2-a3-aд) (
_ _
h/III-h/IV)

_ _
(a4+a5)(h5/-hIV)+a6(h6-hIV)=(1-a1-a2-a3-
_ _
aд)(hIV-hv)

_
a7ґ(h7-hV)= (1-a1-a2-a3-a4-a5-a6)(hV-h/к)

G1=a1ґG0=842ґ0.078=65,7 кг/с
G2=a2ґG0=842ґ0,074=62,3 кг/с
G3=a3ґG0=842ґ0,051=42,9 кг/с
Gд=aдґG0=842ґ0,0055=4,6 кг/с
G4=a4ґG0=842ґ0,045=37,9 кг/с
G5=a5ґG0=842ґ0,043=36,2 кг/с
G6=a6ґG0=842ґ0,05=42,1 кг/с
G7=a7ґG0=842ґ0,039=32,8 кг/с
Gк=(1-a1-a2-a3-a4-a5-a6-a7)ґG0=583.2
N1э=G0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=842ґ(3100-3050)ґ0,99ґ0,99=214,5 МВт
N2э=(G0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(842-65,7)ґ(3050-2870)ґ0,99ґ0,99=137 МВт
N3э=(G0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3)ґ(3515-3330)ґ0,99ґ0,99=129,5 МВт
Nдэ=(G0-G1-G2-G3)ґ(h3-hд)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9)ґ(3330-3150)ґ0,99ґ0,99=118,4 МВт
N4э=(G0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6)ґ(3150-3120)ґ0,99ґ0,99=20 МВт
N5э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9)ґ(3120-3010)ґ0,99ґ0,99=69,1 МВт
N6э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2)ґ(3010-2800)ґ0,99ґ0,99=124,4 МВт
N7э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)ґ(h6-hк)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2-42,1)ґ(2800-2620)ґ0,99ґ0,99=99,1 МВт
Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)ґ(hк-h/к)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2-42,1-32,8)ґ(2620-105)ґ0,99ґ0,99=248,5 МВт
SNэ=1131 МВт
Ошибка =2,8%

Таблица 2. Расчёт промежуточной ступени турбины.

P0
МПа
дано
3,8

t0
0С
дано
405

P2
МПа
дано
3,35

h0
кДж/кг
находим по h-s диаграмме
3226

h2t/
кДж/кг
находим по h-s диаграмме
3134

J0
м3/кг
находим по h-s диаграмме
0,08

J2t/
м3/кг
находим по h-s диаграмме
0,086

J2t
м3/кг
находим по h-s диаграмме
0,087

C20/2
кДж/кг
702/2
2,45

кДж/кг
h0+ C20/2=3226+2,45
3228,45

кДж/кг
— h2t/=3228,45-3194
34,45

d
м
u/(pґn)=128,2/(3,14ґ70)
0,5829

u
м/с
(u/cф)ґ cф=0,488ґ262,5
128,2

cф
м/с

262,5

(u/cф)
—

0,488

кДж/кг
(1-r)=(1-0,08)ґ34,45
31,7

HOP
кДж/кг
rґ=0,08ґ34,45
2,76

h1t
кДж/кг
-=3228,45-31,7
3196,8

J1t
м3/кг

0,085

P1 1
МПа

3,4

C1t
м/с

251,8

C1
м/с
jґ C1t=0,96ґ251,8
241,7

a1t
м/с

612,9

M1t
—
C1t/ a1t=251,8/612,9
0,4

F1
м2

0,0195

l1
м
F1/(pdґsina)=0,0195/(3,14ґ0,5829ґsin14)
0,049

DHc
кДж/кг
(1-j2)ґ =(1-0,962)ґ31,7
2,49

w1
м/с

121

b1
град
=0,4889
29

w2t
м/с

142

F2
м2

0,036

l2
м
l1+(D1+D2)=0,049+0,003
0,052

b2
град
=0,378
25

w2
м/с
w2tґy=142ґ0,94
1335

C2
м/с

51,3

a2
град

94

DH
кДж/кг

1,2

DH
кДж/кг
C22/2 =51,32/2
1,3

E0
кДж/кг
34,45-1ґ1,3
33,15

hол
%

89

hр,с,ол
%

92

Профили решёток
Сопловые — С-90-15А
_
tопт=0,7-0,85
a1=140
в=5,15
Рабочие Р-35-25А
_
tопт=0,55-0,65
b=250
в=2,54
Сопловые
_
t=вґt=5,15ґ0,73=3,76
z=pd/t=3.14ґ58.29ґ1/3.76=48
tут=pde/z=3.14ґ58.29ґ1/48=3.81
_
t = t/в=3,81/5,15=0,74
Рабочие
t=вґt=2,54ґ0,6=1,52
z=pde/t=3.14ґ58.29ґ1/1,52=120
tут=pdl/z=3.14ґ58.29ґ1/120=1,52